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论文讲解了焦炉抵抗墙目前的用于状况和基本性能，尤其是冷负荷起到下的损坏状况；根据调查检测的结果，对焦炉抵抗墙结构展开了系统的力学分析和承载力校核；融合调查检测和计算出来分析的结果，分析了其损坏原因，并对焦炉抵抗墙的可靠性展开7综合评定，判断了焦炉抵抗墙的可靠性等级。　　　　1　基本情况　　　　某钢铁公司焦化厂1#、2#焦炉原系3#、4#焦炉异地改建工程项目。

其中2#焦炉初建1984年3月，于1987年7月完工，投产至1994年9月已生产210万吨焦碳；1#焦炉于1987年7月动工，于1988年7月投产，至1994年9月已生产174万吨焦碳。至今目前该两座焦炉炉龄以近16～17年。

焦炉基础结构由基础顶板、基础构架柱和柱基础构成。抵抗墙在焦炉基础横向的两端。抵抗墙由墙板和构架(水平梁及柱)构成，为现浇钢筋混凝土结构，墙体与构架整体吊装。墙体标高为10.5m。

两座焦炉投产用于后旋即，即找到其耐高温混凝土抵抗墙柱体产生有所不同程度的裂缝，并于1990年和1994年对其展开了检测修整。经多年仔细观察监测指出：抵抗墙损坏大大好转，裂缝宽度、数量皆有显著发展和拓展。

　　焦炉系统的建筑物主要由焦炉基础、大小间台、筛焦楼、通廊及烟道和燕焦台包含。其中大小间台坐落于焦炉基础的两侧。大间台在两座焦炉中间，为两层二横跨钢筋混凝土结构，长度为14.3m，宽度为13.6m，板顶板标高为10.21m，间台梁两端简支于抵抗墙柱上，中间简支于框架柱。小间台在焦炉基础的两侧为两层单横跨钢筋混凝土结构，长度为14.3m，宽度为3.8m，各层层低与大间台完全相同，间台梁一端简支于抵抗墙柱上，另一端简支于煤塔柱牛腿上或墙上。

滤焦楼为钢筋混凝土框架结构，共计四层。框架长16.60m，长14.50m，顶板标高为24.2m。总烟道、分烟道、燕焦台皆为钢筋混凝土结构。烟囱为钢筋混凝土构筑物，高度为90m。

通廊桁架为钢结构。　　本次检测的为焦炉系统的抵抗墙部分，原设计抵焦炉抵抗墙使用C20耐高温混凝土，现浇墙柱和横梁，钢架组装墙板。设计拒绝抵抗墙耐高温混凝土搭配经过检验保证热稳定性的轻矿渣为集料，以矿渣硅酸盐水泥为堆积漆提炼而出的混凝土，水灰比不得小于0.5。

钢架墙板用料符合要求，而现浇梁柱施工时却私自转用打碎耐火砖骨料。1#、2#焦炉运营中抵抗墙外表面温度状况如下：标高-2.38m～1.00m段为地下室(总称下柱)，正处于常温状态；标高1.00m～4.74m段为蓄热室区，温度产于由下平等主义呈圆形从常温向120℃过渡性状态(指抵抗墙表面温度，此段称之为中柱)：标高4.74m～10.5m段为炉子区，该段抵抗墙表面温度产于为由下而上呈圆形高温(120℃)向较低温(70℃～80℃)过渡性状态。为便于传达抵抗墙各柱的现状，本次检验中使用以下回应符号和编号，参见图1a、图1b右图。例如1#s①上-回应1#炉南抵抗墙①号柱上端。

　　　　2　现场检测与试验结果分析　　　　2.1　材料物质性能　　使用泡泡法、成像及取芯综合法对检验区域的混凝土强度展开测试。　　对耐高温混凝土柱的混凝土强度，所使用的三种测算方，扣除结果中，成像法结果表明，测算时虽已避免混凝土柱表面多样裂缝，但却无法避免跨越内部的诸多裂缝，因此，所测数据无法准确体现混凝土强度，而可获取混凝土柱内部裂缝产于的状况；泡泡法测定结果数据更为线性，但仍有其规律性，如各抵抗墙混凝土柱，皆以中上段(加热区)柱的强度比下段(非加热区)有明显降低，参见表格1；本工程中，钻取混凝土芯样的试验结果，仅有代表混凝土柱内部及外表面皆无损坏部位的混凝土强度(可以指出最佳强度)。

但此值与3#炉普通混凝土比起依然较低31％，比耐高温混凝土(C20，龄期三个月)，较低48％。　　综合分析结果表明：抗拉强度试验结果比普通混凝土较低33％，弹性模量较低40～50％，这指出抗拉性能较低，孔隙率大。

　　　　　　2.2　抵抗墙温度分析　　　　2.2.1抵抗墙板的温度产于。经红外摄像机扣除资料指出，墙板外表面温度沿高度方向从常温渐渐向高温过渡性，至+4.74m～+5.74m左右，温度约最低再行向下温度又慢慢上升。

各抵抗墙板温度变化规律基本相同，仅有抵抗墙中部(②～④柱间)板温度略高于边端板，以及不受外界气温环境影响引发的变化。　　　　2.2.2　抵抗墙混凝土柱的温度产于：经红外摄像机和预埋热敏电阻测算指出：沿柱高度加热温度，在附近墙板外侧，温度变化规律与墙板完全相同。沿柱断面温度产于，沿柱横截面外表面温度沿高度方向从常温渐渐向高温过渡性，在沿柱低方向的中轴线上温度约最低，再行向两边温度又慢慢上升。

　　检测中测试了热源附近构件的表面温度。测试结果解释，构件表面温度不至于影响材质，对结构内力的影响也受限。　　　　3　计算出来分析　　　　根据现场检测、材质分析、工程图纸及有关资料，对焦炉抵抗墙展开了验算分析。

主要顶盖构件承载能力验算结果各项指标(低于掌控指标)皆得出抗力与荷载效应比值(R/(Y。S)值)，式中R为结构或构件的抗力，S为结构或构件的起到效应，Y。为结构重要性系数，对安全等级为一级、二级、三级的结构构件，可分别所取1.1、1.O、0.9，本厂房各类构件Y。

皆所取1.0。　　计算出来简图，图中荷载参数如图3、图4，框架上起到的荷载是根据本工程有关单位获取的实际参数确认的。　　验算结果表明：1)如果原设计条件，混凝土强度符合原设计拒绝，抵抗墙柱的承载能力，下柱R/(Y。

S)=1/05～4/081/O，上、中柱R(Y。S)=1.17～2.211.O，柱承载能力满足要求，但部分柱段的富足不多。由于柱横截面裂开相当严重，当考虑到柱的损坏时实际承载能力要受到一定影响，构件或杆件的承载力不符合或略低于现行国家规范的拒绝，检验评级中不应考虑到实际情况折减后不予辨别；2)由于混凝土梁损坏较较少，安原截面积计算出来承载能力时，几乎可以符合用于拒绝。

如果横梁表面没较小裂开，混凝土强度符合原设计拒绝，抵抗墙横梁支撑能R.(Y。S)1.0，承载能力满足要求，但由于部分横梁表面裂开损坏相当严重，检验评级中不应考虑到实际情况折减后不予辨别。　　由于影响因素简单，抵抗墙柱和横梁的理论计算出来数据结果无法精确体现抵抗墙柱和横梁的现实受力情况，这将直接影响主体框架实际形变的分析结果。

　　　　　　4　厂房可靠性分析　　　　4.1　审定结论及对策　　通过对焦化厂焦炉抵抗墙系统的调查检测、计算出来分析和检验评级，焦炉抵抗墙系统损坏结论及对策如下：　　　　4.1.1　原因　　　　1)耐高温混凝土集料搭配失当。材质采样的试验结果证实：所用耐火砖骨料中不含膨胀系数较小的矽线石大约40％，粉料中不含矽线石大约30％，且骨料中所含较多较低熔点的碱土金属离子，其不存在能促成骨料中各晶体发育长大，高温状态特别是在活跃。由此确认施工中私自转用的耐火砖骨料热膨胀性大，热稳定性劣。

耐高温混凝土内部形变不均衡产生微裂缝，在环境温度循环变化，环境温度和环境水风化、酸性气体生锈等起到下，使得耐高温混凝土原材料因矿互为内应力及有数裂缝不断扩大，造成混凝土强度减少，导致结构痰瓣损坏。　　　　2)温度形变起到。验算分析证明：温度起到下抵抗墙椎横截面产生的温度形变远大于其耐高温混凝土抗拉强度。柱内温度低，温度梯度大，由温度梯度导致的温度形变较小，温度形变等形变线呈圆形横棍状棍向高温中心，当形变多达该温度下混凝土简单拉力的抗拉强度无限大时，混凝土就不会裂开，从而沿柱横截面温度产于梯度方向经常出现裂缝。

裂开后形变获释，导致形变轻产于，继而在新的形变处集中于，一旦该处形变多达那里混凝土简单形变的抗拉强度无限大时，又构成新的裂缝，如此重复起到造成裂缝的之后处现和发展。　　　　4.2　结论　　通过对焦化厂1#、2#焦炉抵抗墙系统的调查检测、计算出来分析和检验评级，结论如下：抵抗墙系统可靠性的综合等级为三级，不符合国家现行规范拒绝，不应及时采行修缮、修整措施提升厂房的可靠性。　　　　4.3　不存在的主要问题　　　　1)由于1#、2#焦炉抵抗墙的主要顶盖结构柱和横梁使用了热膨胀系数大，热稳定性劣的耐火砖为骨料和粉料，提炼的耐高温混凝土，在温度循环变化和温度(水汽)(该地区长年大气湿度为75％～81％)，酸性气体风化等起到下，该部分结构耐高温混凝土的物理性能将之后上升，裂缝将之后拓展和有新的损坏现象；　　　　2)如果之后用于，混凝土柱和横梁在生产温度之后起到下，裂缝将之后拓展，并产生新的裂缝和损坏；　　　　3)目前状态已科以上两种主要因素的起到下导致抵抗墙顶盖结构的相当严重损坏，抵抗墙系统可靠性的综合等级已科三级，不应尽快采行修整措施为宜；　　　　4)各抵抗墙板因所处环境和受力状态以及制作条件等皆较不利，损毁较小，可之后用于；　　　　5)根据厂方获取的测量以前的成果报告书，抵抗墙系统的个别轴线柱曾经常出现弯曲现象，虽然弯曲并不大，但由于影响因素简单，尤其是温度影响较小，柱偏移和框架变形的测量数据无法精确体现抵抗墙系统变形和下陷的真实情况，这将直接影响主体框架可选形变的分析结果。

不应特别注意是柱的变形的测量数据较出现异常的情况。　　　　4.4　对策　　由于以上问题严重影响了抵抗墙系统的可靠性，不应及时采行修缮、修整措施提升抵抗墙系统的可靠性，建议采行以下对策：　　　　1)各抵抗墙混凝土柱的中上段必需修整；+4.74m～+10.50m，混凝土横梁必需修整。　　　　2)抵抗墙混凝土柱的下段(-2.38m～+1.OOm区段)从受荷状态分析，宜以修整为巴比。

　　3)对抵抗墙混凝土柱变形情况之后展开精确测量，及时查询测量数据出现异常的原因，必需及时采取措施制止混凝土柱变形得之后发展，采取措施确保柱基平稳和混凝土柱的可靠性。　　除了上部结构和地基基础的这些处置措施，在生产过程中也不应确保抵抗墙系统的长时间用于，防止事故再次发生，不准在结构构件上随便设置吊点，及时清灰等等；同时还应付抵抗墙系统展开长时间的确保，及时对生锈构件和杆件展开防腐处置，及时修缮受损的构件和杆件。　　　　　　4.5　修整方案　　建议的一种修整方案如下：　　1#、2#焦炉抵抗墙混合结构修整方案要点：　　　　(1)柱子。标高1.00m平台以下使用穿着套外包细石混凝土，标高1.00m平台以上使用外包钢、内青草浆料修整。

　　　　(2)横梁。标高1.00m一处平台梁外包劲性细石混凝土，标高4.74m一处平台梁和标高10.5m一处平台梁使用外包钢、内青草浆料修整。　　　　(3)钢架组装墙板基本完好无损，之后用于未予修整。

　　　　(4)材料搭配。普通3#钢、500#灌浆漆，C20细石混凝土。　　　　5　结语　　　　论文研究成果不仅说明了了焦炉抵抗墙目前的用于状况和基本性能，判断了焦炉抵抗墙的可靠性水平，从修整方面详细明确提出了适当的对策，为焦炉抵抗墙安全性问题的解决问题获取了技术依据，对于类似于灾害的研究也有一定的参考价值。

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